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*****工程
落地式盘扣满堂支架检算书
****工程有限公司
****项目经理部
2023 年 12 月
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231222落地式支架检算书
目 录目 录..................................................................................................................... 21 计算依据............................................................................................................. 12 结构布置............................................................................................................. 13 材料特性............................................................................................................. 24 荷载取值.....................
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文本内容
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目 录
目 录..................................................................................................................... 2
1 计算依据............................................................................................................. 1
2 结构布置............................................................................................................. 1
3 材料特性............................................................................................................. 2
4 荷载取值............................................................................................................. 2
4.1、浇筑荷载..................................................................................................... 2
4.2、模板荷载..................................................................................................... 2
4.3、施工荷载..................................................................................................... 2
4.4、振捣荷载..................................................................................................... 2
4.5、盘扣架荷载................................................................................................. 2
5 荷载组合............................................................................................................. 3
6 验算概述............................................................................................................. 3
6.1 原支架体系布置.............................................................错误!未定义书签。
6.2 支架体系调整.................................................................错误!未定义书签。
7 盘扣支架体系验算............................................................................................. 4
7.1 箱梁荷载概述................................................................................................ 4
第3页
7.2 模板 ............................................................................................................... 5
7.3 10*10 木方..................................................................................................... 7
7.4 工 14 ............................................................................................................ 10
7.5 盘扣验算 ..................................................................................................... 13
7.6 建模验算 ..................................................................................................... 17
7.7 整体变形...................................................................................................... 22
7.8 标准组合下贝雷梁压在挡墙顶的支点反力 ............................................. 23
7.9 贝雷梁搁置在挡墙上受压验算.................................................................. 23
8 结论.................................................................................................................... 24
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1
1 计算依据
（1）、施工图设计文件
（2）、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2020）
（3）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
（4）、《钢结构设计手册》（第三版）
（5）、《钢结构连接节点设计手册》（第二版）
（6）、《港口工程荷载规范》（JTS 144-1-2010）
（7）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
（8）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
（9）、《港口工程桩基规范》（JTS-4-2012）
（10）、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）
（11）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）
（12）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）
（13）、《普通碳素结构钢技术条件》（GB700-88）
（14）、《桥梁支架安全施工手册》
2 结构布置
釜溪河管桥 45+80+45m 连续刚构，主跨 80m 跨越釜溪河航道范
围，桥梁全长 183.0m。采用钢管桩贝雷梁组合支架现浇，其中边款
部分采用落地式满堂支架。
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2
3 材料特性
依照《钢结构设计规范》，Q235-B 钢材的强度设计值：
抗弯：
f = 215MPa
抗剪：
125MPa v
f =
依照《钢结构设计规范》，Q345 钢材的强度设计值，盘扣为 Q345
抗弯：
f = 305MPa
抗剪：
175 a f
v
= MP
4 荷载取值
4.1、浇筑荷载
混凝土容重：26kN/m3
4.2、模板荷载
按 2.0kPa 考虑
4.3、施工荷载
所有区域：2.5kPa
4.4、振捣荷载
按 2.0kPa 考虑
4.5、盘扣架荷载
按 1.5kPa 考虑
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3
5 荷载组合
自重
模板
荷载
砼
荷载
浇筑
荷载
振捣
荷载
施工
荷载
备注
1.3 1.3 1.3 1.5 1.5 1.5 设计值
1 1 1 1 1 1 标准值
6 支架体系布置
图1： 立面布置图
H900
H900
H900
H900 H900
H900
H900
H900
H600
H600
H600
H600
H600
H600 H600
H600
H600
H600
H600
H600
H600
H600
H600
H600 H600
H600
H600
H600
H600
H600 H600
H600
H600
H600
H600 H600
H600
H600
H600
H600 H600
H900
H900
H900
H900
H900
H900
H900
H900
H600 H600 H600
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4
图2： 横断面布置图
顺桥向盘扣纵距 900mm,横桥向底板腹板下盘扣横距 600mm，翼
缘板板下横距 900mm.
架体从上至下布置一次为 18mm 敷面竹胶板，次梁为 100*100mm
木方，间距按腹板、顶底板、翼缘板分别布置，主梁为工 16，间距
900mm，盘扣采用60重型，地基压实度≥94%，地基承载力≥200kpa，
基础采用 C20 硬化 20cm 厚。
7 盘扣支架体系验算
7.1 箱梁荷载概述
落地盘扣式满堂支架拟选择最不利断面进行支架检算，腹板宽
500mm、高 2640mm，顶底板宽 2600mm、底板厚 220mm、顶板厚
220mm，翼缘板宽 1000mm、根部厚 400mm、端部厚 150mm、平均
后 275mm。
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5
7.2 模板
7.2.1 腹板处
模板采用 18mm 覆面竹胶板，下设 10*10cm 木方为次愣骨，间
距 25cm，取 1m 宽作为研究对象，按三跨连续梁进行计算，腹板厚
度 2.64m，腹板处为受力最不利部位，以此处验算。
线荷载标准值
q h w F w P w KN m ' 26 75.64 / = + + =
线荷载设计值
q h w F w P w kn m = + + = 1.3 26 1.5 99.63 / （ ） （ ）
最大弯矩设计值
2
max M ql kn m = = 0.1 0.62 .
剪力设计值
V ql kn = = 0.6 14.94
弯应力
max 11.53 < 22 M
Mpa f Mpa
W
= = =
剪应力
1.5 1.25 < 2 V Mpa f Mpa
A
= = =
挠度
4
0.667 ' 0.45 < 0.625
100 400
q l l
mm mm
EI
= = = =
（砼厚度
h m = 2.64
、验算宽度
w=1000mm
、验算跨度
l m = 0.25
、截
面面积
2 A mm =18000 、材料模量
E = 9000Mpa、截面惯性
5 4 I mm = 4.86 10 、
抗弯截面模量
4 3 W mm = 5.4 10 、腹板厚度
t = mm
t、面积矩
3
S = mm
。）
结论：18mm 模板在腹板处，次楞骨 10*10 木方间距 250mm 情
况下，强度、刚度验算合格。
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6
7.2.2 顶底板处
模板采用 18mm 覆面竹胶板，下设 10*10cm 木方为次愣骨，间
距 35cm，取 1m 宽作为研究对象，按三跨连续梁进行计算，腹板厚
度 0.44m，以此处验算。
线荷载标准值
q h w F w P w KN m ' 26 18.44 / = + + =
线荷载设计值
q h w F w P w kn m = + + = 1.3 26 1.5 25.27 / （ ） （ ）
最大弯矩设计值
2
max M ql kn m = = 0.1 0.31 .
剪力设计值
V ql kn = = 0.6 5.31
弯应力
max 5.73 < 22 M
Mpa f Mpa
W
= = =
剪应力
1.5 0.44 < 2 V Mpa f Mpa
A
= = =
挠度
4
0.667 ' 0.42 < 0.875
100 400
q l l
mm mm
EI
= = = =
（砼厚度
h m = 0.44
、验算宽度
w=1000mm
、验算跨度
l m = 0.35
、截
面面积
2 A mm =18000 、材料模量
E = 9000Mpa、截面惯性
5 4 I mm = 4.86 10 、
抗弯截面模量
4 3 W mm = 5.4 10 、腹板厚度
t = mm
t、面积矩
3
S = mm
。）
结论：18mm 模板在顶底板处，次楞骨 10*10 木方间距 350mm
情况下，强度、刚度验算合格。
7.2.3 翼缘板处
模板采用 18mm 覆面竹胶板，下设 10*10cm 木方为次愣骨，间
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距 40cm，取 1m 宽作为研究对象，按三跨连续梁进行计算，腹板厚
度 0.275m，以此处验算。
线荷载标准值
q h w F w P w KN m ' 26 14.15 / = + + =
线荷载设计值
q h w F w P w kn m = + + = 1.3 26 1.5 19.7 / （ ） （ ）
最大弯矩设计值
2
max M ql kn m = = 0.1 0.32 .
剪力设计值
V ql kn = = 0.6 4.73
弯应力
max 5.84 < 22 M
Mpa f Mpa
W
= = =
剪应力
1.5 0.39 < 2 V Mpa f Mpa
A
= = =
挠度
4
0.667 ' 0.55 < 1
100 400
q l l
mm mm
EI
= = = =
（砼厚度
h m = 0.275
、验算宽度
w=1000mm
、验算跨度
l m = 0.45 、
截面面积
2 A mm =18000 、材料模量
E = 9000Mpa、截面惯性
5 4 I mm = 4.86 10 、
抗弯截面模量
4 3 W mm = 5.4 10 、腹板厚度
t = mm
t、面积矩
3
S = mm
。）
结论：18mm 模板在翼缘板处，次楞骨 10*10 木方间距 400mm
情况下，强度、刚度验算合格。
7.3 10*10 木方
7.3.1 腹板处
次椤骨采用 10*10 木方，间距 25cm，下设工 16 主愣骨，跨度
0.9m，次椤骨长 4m 作为研究对象，按三跨连续梁进行计算，腹板厚
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度 2.64m，验算如下：
线荷载标准值
q h w F w P w KN m ' 26 18.79 / = + + =
线荷载设计值
q h w F w P w 1.3 26 1.5 24.75KN
m
= + + = （ ） （ ）
最大弯矩设计值
2
max M ql = = 0.1 2KN*m
剪力设计值
V ql = = 0.6 13.36KN
弯应力
max 12.03 < 15 M
Mpa f Mpa
W
= = =
剪应力
1.5 2 2 V Mpa f Mpa
A
= = =
挠度
4
0.667 ' 1.1 < 2.25
100 400
q l l
mm mm
EI
= = = =
（砼厚度
h m = 2.64
、验算宽度
w= 0.25mm
、验算跨度
l m = 0.9
、截
面面积
2 A mm =10000 、材料模量
E = 9000Mpa、截面惯性
4
I = 8333333.33mm 、
抗弯截面模量
3 W =166666.67mm 、腹板厚度
t = mm、面积矩
3
S = mm
。）
结论:10*10 木方在腹板处间距 25cm，下设工 16 主愣骨，跨度
0.9m，腹板厚度 2.64m，经验 10*10 木方强度刚度满足要求。
7.3.2 顶底板处
次椤骨采用 10*10 木方，间距 35cm，下设工 16 主愣骨，跨度
0.9m，次椤骨长 4m 作为研究对象，按三跨连续梁进行计算，腹板厚
度 0.44m，验算如下：
线荷载标准值
q h w F w P w KN m ' 26 6.28 / = + + =
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9
线荷载设计值
q h w F w P w 1.3 26 1.5 8.62KN
m
= + + = （ ） （ ）
最大弯矩设计值
2
max M ql KN m = = 0.1 0.7 *
剪力设计值
V ql KN = = 0.6 4.65
弯应力
max 4.19 < 15 M
Mpa f Mpa
W
= = =
剪应力
1.5 0.7 2 V Mpa f Mpa
A
= = =
挠度
4
0.667 ' 0.37 < 2.25
100 400
q l l
mm mm
EI
= = = =
（砼厚度
h m = 0.44
、验算宽度
w mm = 0.35
、验算跨度
l m = 0.9
、截
面面积
2 A mm =10000 、材料模量
E = 9000Mpa、截面惯性
4
I = 8333333.33mm 、
抗弯截面模量
3 W =166666.67mm 、腹板厚度
t = mm、面积矩
3
S = mm
。）
结论:10*10 木方在腹板处间距 35cm，下设工 16 主愣骨，跨度
0.9m，顶底板厚度 0.44m，经验 10*10 木方强度刚度满足要求。
7.3.3 翼缘板处
次椤骨采用 10*10 木方，间距 40cm，下设工 16 主愣骨，跨度
0.9m，次椤骨长 4m 作为研究对象，按三跨连续梁进行计算，腹板厚
度 0.275m，验算如下：
线荷载标准值
q h w F w P w KN m ' 26 5.46 / = + + =
线荷载设计值
q h w F w P w 1.3 26 1.5 7.62KN
m
= + + = （ ） （ ）
最大弯矩设计值
2
max M ql KN m = = 0.1 0.62 *
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10
剪力设计值
V ql KN = = 0.6 4.11
弯应力
max 3.7 < 15 M
Mpa f Mpa
W
= = =
剪应力
1.5 0.62 2 V Mpa f Mpa
A
= = =
挠度
4
0.667 ' 0.32 < 2.25
100 400
q l l
mm mm
EI
= = = =
（砼厚度
h m = 0.275
、验算宽度
w mm = 0.4
、验算跨度
l m = 0.9
、截
面面积
2 A mm =10000 、材料模量
E = 9000Mpa、截面惯性
4
I = 8333333.33mm 、
抗弯截面模量
3 W =166666.67mm 、腹板厚度
t = mm、面积矩
3
S = mm
。）
结论:10*10 木方在腹板处间距 40cm，下设工 16 主愣骨，跨度
0.9m，翼缘板厚度 0.275m，经验 10*10 木方强度刚度满足要求。
7.4 工 16
7.4.1 工 14 腹板处
主椤骨采用工 16，腹板下横桥向跨度 0.6m，纵向跨度 0.9m，按
简支梁模型验算，腹板高度 2.64m，工 16 验算如下：
线荷载标准值
q h w F w P w KN m ' 26 68.98 / = + + =
线荷载设计值
q h w F w P w 1.3 26 1.5 90.84KN
m
= + + = （ ） （ ）
最大弯矩设计值
2
max M ql KN m = = 0.125 4.09 .
剪力设计值
V ql = = 0.5 27.25KN
弯应力
max 29.01 < 215 M
Mpa f Mpa
W
= = =
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***工程 ***现浇箱梁落地式满堂支架检算书
11
剪应力
32.56 < 125 V S Mpa f Mpa
It
= = =
挠度
4
5 ' 0.05 < 1.5
100 400
q l l
mm mm
EI
= = = =
（砼厚度
h m = 2.64
、验算宽度
w m = 0.9
、验算跨度
l m = 0.6
、截面
面积
2 A = mm 、材料模量
E Mpa 5
= 2.06*10 、截面惯性
7 4 I mm =1.12710 、抗
弯 截 面 模 量
5 3 W mm = 1.409 10 、 腹 板 厚 度
t mm = 6 、 面 积 矩
4 3 S mm = 8.08 10
。）
结论：工 16 在腹板处，横向跨度 0.6m 和纵向跨度 0.9m 处，其
强度刚度满足要求。
7.4.2 工 14 顶底板处
主椤骨采用工 16，顶底板下横桥向跨度 0.6m，纵向跨度 0.9m，
按简支梁模型验算，腹板高度 0.44m，工 16 验算如下：
线荷载标准值
q h w F w P w KN m ' 26 17.5 / = + + =
线荷载设计值
q h w F w P w 1.3 26 1.5 23.92KN
m
= + + = （ ） （ ）
最大弯矩设计值
2
max M ql KN m = = 0.125 1.08 .
剪力设计值
V ql KN = = 0.5 7.17
弯应力
max 7.64 < 215 M
Mpa f Mpa
W
= = =
剪应力
8.57 < 125 V S Mpa f Mpa
It
= = =
第15页
***工程 ***现浇箱梁落地式满堂支架检算书
12
挠度
4
5 ' 0.013 < 1.5
100 400
q l l
mm mm
EI
= = = =
（砼厚度
h m = 0.44
、验算宽度
w m = 0.9
、验算跨度
l m = 0.6
、截面
面积
2 A = mm 、材料模量
E Mpa 5
= 2.06*10 、截面惯性
7 4 I mm =1.12710 、抗
弯 截 面 模 量
5 3 W mm = 1.409 10 、 腹 板 厚 度
t mm = 6 、 面 积 矩
4 3 S mm = 8.08 10
。）
结论：工 16 在顶底板处，横向跨度 0.6m 和纵向跨度 0.9m 处，
其强度刚度满足要求。
7.4.3 工 14 翼缘板处
主椤骨采用工 16，顶底板下横桥向跨度 0.9m，纵向跨度 0.9m，
按简支梁模型验算，腹板高度 0.275m，工 16 验算如下：
线荷载标准值
q h w F w P w KN m ' 26 13.64 / = + + =
线荷载设计值
q h w F w P w 1.3 26 1.5 18.9KN
m
= + + = （ ） （ ）
最大弯矩设计值
2
max M ql KN m = = 0.125 1.91 .
剪力设计值
V ql KN = = 0.5 8.5
弯应力
max 13.58 < 215 M
Mpa f Mpa
W
= = =
剪应力
10.16 < 125 V S Mpa f Mpa
It
= = =
挠度
4
5 ' 0.05 < 1.5
100 400
q l l
mm mm
EI
= = = =
（砼厚度
h m = 0.275
、验算宽度
w m = 0.9
、验算跨度
l m = 0.9
、截面
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***工程 ***现浇箱梁落地式满堂支架检算书
13
面积
2 A = mm 、材料模量
E Mpa 5
= 2.06*10 、截面惯性
7 4 I mm =1.12710 、抗
弯 截 面 模 量
5 3 W mm = 1.409 10 、 腹 板 厚 度
t mm = 6 、 面 积 矩
4 3 S mm = 8.08 10
。）
结论：工 16 在翼缘板处，横向跨度 0.9m 和纵向跨度 0.9m 处，
其强度刚度满足要求。
7.5 盘扣轴力和稳定性验算
7.5.1 风荷载验算
按《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》计算，本工
程未明示风速，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 规定，基
本风压取 0.3Kpa。
W W K s z
= 0
式中：
WK ——风荷载标准值（kPa）；
s——风荷载体型系数；
z ——风压高度变化系数， 取 1.14；
W0 ——基本风压（kPa）；
2
0 W = 0.3kN/m
圆形构件体型系数
=1.2 s
；（查表所得）
立杆纵向间距 0.9m，竖向步距 1.5m，挡风系数如下：
1.2 0.193 An
Aw
= =
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***工程 ***现浇箱梁落地式满堂支架检算书
14
单榀桁架体型系数：
0.232 st s
= =
整体体形系数（横向 11 排）：
1
0.85 1.286 11
1
n
stw st n
−
= = = =
−
、 、
0.436 W Wo KPa k s z = =
7.5.2 立杆轴力验算
不组合风荷载时：
G Qk Q Qk
N N N = + H
组合风荷载时:
0.9 G Gk Q Qk
N N N = +
腹板下立杆纵距 0.9m，横距 0.6m，腹板截面面积 1.32m2，施工
荷载取 2.5Kpa，振捣荷载取 2Kpa，浇筑荷载取 2Kpa，模板木方工字
钢自重取 1Kpa，架体高度 11m 取 1.5Kpa，根据架体布置方式，顶底
板同腹板，腹板荷载最大，以腹板处作控制性验算。
腹板下立杆轴力设计检算：
不组合风荷载时：
47.17 G Qk Q Qk
N N N = + H = KN
组合风荷载时:
0.9 46.65 G Gk Q Qk
N = + N N = KN
翼缘板下立杆轴力检算：
不组合风荷载时：
18.9 G Qk Q Qk
N N N = + H = KN
第18页
***工程 ***现浇箱梁落地式满堂支架检算书
15
组合风荷载时:
0.9 18.11 G Gk Q Qk
N = + N N = KN
7.5.3 立杆计算长度检算
立杆计算长度应按下列公式计算，并应取其中的较大值:
0
1.65 H
l h = = ------①
0
2 0.95 H
l h ka = +
= ------②
0
l ------支架立杆计算长度( m)；
a ------可调托撑支撑点至顶层水平杆中心线的距离(m)，满堂作业
架取 0；
h ------架体步距(m），取最大值;
h'------架体顶层步距（m)
------立杆计算长度修正系数，h=0.5m 或 1.Om 时，取值
1.5;h=1.5m 时，取值 1.05；
------ 架 体 顶 层 步 距 修 正 系 数 ,h'=1.0m 或 1.5m 时 , 取 值
0.9;h'=0.5m 时，取值 1.5；
H
------支撑架搭设高度调整系数，按表 5.3.2 确定；
k ------支撑架搭设高度调整系数，按表 0.6。
0
82.28<150 l
i
= =
满足要求，查表确定稳定系数
= 0.632
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2~3 跨为曲线桥，以跨中为布置标准，因受盘扣租赁限制，横桥
向采用 0.9+1.2m 交替布置，与下部贝雷梁布置间距保持一致，顺桥
向间距 1.2m，盘扣搭设高度 13m,进行稳定性验算：
60 立杆计算 单位 数据 备注
要求立杆顶部托座伸出顶层水平杆不超过 m 0.50
m 1.00 顶层步距
m 1.50 中间层步距
m 0.90
m 1.05
m 1.65
m 0.95
m 1.65
/ 82.28 立杆长细比，不得大于 150
立杆稳定折减系数 / 0.63 查《盘扣规范》D-2
负担的混凝土横断面截面积 m^2 1.68 可按照：横距*混凝土厚度
负担的混凝土的横断面宽度 m 1.20 一般可按照：立杆横距
负担的混凝土的纵向长度 m 1.20 一般可按照：立杆纵距
施工荷载 kpa 2.50
振捣荷载 kpa 2.00
模板自重 kpa 0.75
架体自重 kpa 0.25
风压标准值 kpa 0.38 由下一页表格计算得出
单根立杆恒载轴力标准值 kN 53.86
单根立杆活载轴力标准值 kN 6.48
风荷载引起弯矩标准值 kN*m 0.13
单根立杆轴力设计值（组合风） kN 72.79
单根立杆轴力设计值（不组合风） kN 73.70
单根立杆地基承载力验算取标准值 kN 62.00
计算结果 强度设计值
稳定应力设计值（组合风） MPa 218.29 300
稳定应力设计值（不组合风） MPa 204.23 300
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βH 搭设高度修正系数 1.05 查表
恒载分项按系数 1.20
活载载分项按系数 1.40
架体总高度 m 13.00
2~3 跨为曲线桥，以跨中为布置标准，因受盘扣租赁限制，横桥
向采用 0.9+1.2m 交替布置，与下部贝雷梁布置间距保持一致，顺桥
向间距 1.2m，盘扣搭设高度 13m,进行稳定性验算,强度、刚度、稳定
性满足要求。
7.6 建模验算
位于 2~3 墩间，有一小河沟犀牛河，河道上口宽约 8m，河床宽
约 5.5m，河沟与桥梁斜交布置，现河岸两侧采用 C20 浇筑挡墙，拟
在挡墙上布置贝雷梁，因河道上下游宽度不一致，贝雷梁布置时与挡
墙正交，贝雷梁长度 9~12m。
采用 civil 有限元软件建模验算，贝雷梁跨度按最大 12m 建模，
上部分配梁间距 1.2m，贝雷梁直接支承在挡墙上，边界约束为一般
支承，约束三个平动方向，贝雷梁间释放梁端约束，花窗与贝雷梁设
置弹性连接，贝雷梁与分配梁间设置弹性连接。
共建立 1366 个节点，1823 单元。
混凝土荷载分三个加载区：
腹板宽 0.8m、高 1.4m，按线荷载添加，1.4*26*1.2=43.68KN/m;
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顶底板宽 4.4m ，平均高度 0.47m ， 按 线 荷 载 添 加 ，
0.47*26*1.2=14.66KN/m;
翼缘板宽 2m, 平均高度 0.35m ，按线荷载添加，
0.35*26*1.2=10.92KN/m;
盘扣架自重：竖杆 13*12*6.65+4.1*11*8+6.4*11*6=1820.6Kg,分
担在 11.1m 的分配梁上，则 18.2/11.1=1.64Kn/m;
振捣荷载 2Kpa,按线荷载添加,2*1.2=2.4KN/m；添加至梁体水平
投影范围；
施 工 人 员 、 机 具 和 零 星 材 料 2.5Kpa ，按线荷载添
加,2.5*1.2=3KN/m 添加至分配梁全范围。
图3： 整体模型
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7.6.1 工 14 分配梁
图4： 工 14 分配梁组合应力和剪应力图
结论：最大组合应力为93.8??? < ? = 215???，截面最大剪应
力为42.1??? < ?? = 125???，均满足要求。
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7.6.2 花窗
图5： 花窗组合应力和剪应力图
7.6.3 上弦杆
图6： 321 贝雷梁上弦杆轴力图
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结论：321 贝雷梁上弦杆最大轴力403.2KN < f = 560KN，满足
要求。
7.6.3 下弦杆
图7： 321 贝雷梁下弦杆轴力图
结论：321 贝雷梁上弦杆最大轴力402.7KN < f = 560KN，满足
要求。
7.6.4 竖杆
图8： 321 贝雷梁竖杆轴力图
第25页
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结论：321 贝雷梁竖杆最大轴力187.3KN < f = 210KN，满足要
求。
7.6.4 斜杆
图9： 321 贝雷梁斜杆轴力图
结论：321 贝雷梁斜杆最大轴力131.3KN < f = 171.5KN，满足要
求。
7.7 整体变形
整体
竖向位移(mm) 18
横桥向位移(mm) 5.5
顺桥向位移(mm) 5
贝雷架竖向位移(mm) 18
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7.8 标准组合下贝雷梁压在挡墙顶的支点反力
7.9 贝雷梁搁置在挡墙上受压验算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 由反力图可知混凝
土最大压力为 189.2KN，桥台基础采用 C20 混凝土，按素混凝土验算：
F cl
f
cA
弦杆由 2 根工 8 组成，翼缘板宽 48mm,搁置在承台上的长度
500mm。
混凝土局部受压净面积 A：翼缘板=96*500*0.8=38400mm2
混凝土强度影响系数βc=0.85
混凝土局部受压时的强度提高系数βl=1
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混凝土轴心抗压强度设计值 C20 取值按 C20 fc=9.6Mpa
F=0.75*0.85*1*9.6*38400/1000=235KN>189.2KN
建议在挡墙上设置钢板，增加受力面积。
8 结论
经验算强度、刚度、稳定性满足要求。
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